Диафрагма на теплообменнике

Диафрагма на теплообменнике электролюкс котел снять теплообменник Вероятность появления течи в полостях таких теплообменников и смешения теплоносителей для них выше, чем для кожухотрубных.

Удлинения или трансформации малой амплитуды могут измеряться электронными средствами. Q пот —количество диафрагмы на теплообменнике, отдаваемое поверхностью корпуса аппарата окружающей среде, Вт. До слива масла из железнодорожной цистерны оно должно быть подвергнуто анализу на кислотное число и температуру вспышки для определения их соответствия требованиям ГОСТа. Вычисляем средний коэффициент теплоотдачи со стороны масла по формулам 5. Температурные преобразователи других типов могут применяться при условии обеспечения надлежащей точности измерений.

Уплотнения теплообменника Alfa Laval AQ4-FM Саранск

Полусварной теплообменник Thermowave thermolineVario TL-500 Киров диафрагма на теплообменнике

Разработанные фирмой Альфа Лаваль пластинчатые разборные аппараты примерно в 3 раза менее габаритны по сравнению с соответствующими производимыми в настоящее время унифицироваными кожухотрубчатыми аппаратами при той же производительности. И хотя при этом пластинчатые аппараты стоят примерно втрое дороже, они неизбежно вытеснят из практики унифицированые кожухотрубчатые аппараты.

Следует отметить, что во многих исследованиях по интенсификации теплообмена либо вообще не обращается внимание на эффективность изучаемых методов, либо применяются непригодные для практики методы оценки. Хотелось бы обратить внимание на то, что возможность получения опережающего роста теплоотдачи относительно повышения гидравлического сопротивления по сравнению с аналогичным гладким каналом представляет большой научный интерес, но не всегда приводит к наиболее эффективной интенсификации теплообмена.

Известно [1], что наиболее просто оценить эффективность применения интенсификации теплообмена, сравнивая объемы или поверхности теплообмена двух теплообменных аппаратов, изготовленных из поверхности с интенсификацией теплообмена и без нее, при одинаковых тепловых мощностях и мощностях, затрачиваемых на прокачку теплоносителя при одинаковых расходах теплоносителя это означает, что сравниваемые аппараты будут иметь одинаковые потери давления.

Если сравниваемые каналы имеют одинаковые диаметры, если при определении поверхности теплообмена и скорости потока в канале с турбулизаторами не учитывать наличие турбулизаторов и если в рассматриваемом канале коэффициент теплообмена намного меньше, чем на другой стороне теплообменника, то отношения объемов сравниваемых аппаратов при турбулентном течении теплоносителя.

С учетом 1 и будем рассматривать различные методы интенсификации теплообмена. В [2] ставится под сомнение предлагаемый в [1] метод. В [3] предложен новый обобщающий метод сравнения эффективности поверхностей, названный методом эффективных параметров. Метод основан на использовании в качестве условия сравнения равенство эффективных чисел Рейнольдса. Для сравниваемых поверхностей более эффективной будет та, которая имеет большее значение эффективное число Нуссельта.

В последнее время возникает интерес к применению термодинамических методов для оценки эффективности работ теплообменных аппаратов и, в частности, интенсификации теплообмена. Зимпарова [4] получена конкретная методика сравнения. Он предлагает сравнивать суммарные изменения энтропии в теплообменниках при совершении в них необратимых процессов теплообмена и преодоления потоком гидравлического сопротивления.

Если интенсификация теплообмена эффективна, суммарное изменение энтропии в аппаратах с интенсификацией будет меньше, чем в аппарате с гладкими поверхностями. Следует отметить, что при сравнении различных методов, интенсификация теплообмена оценки эффективности по методикам [1, 3, 4] дают качественно одинаковые результаты.

Как показывают многочисленные данные, из всех известных методов интенсификации теплообмена в трубах наибольшее внимание как эффективным и технологически реализуемым уделяется искусственной турбулизации потока кольцевыми диафрагмами. Сущность предложенного метода заключается в следующем. На наружной поверхности трубы накаткой наносятся периодически расположенные кольцевые канавки рис.

При этом на внутренней стороне трубы образуются кольцевые диафрагмы с плавной конфигурацией. Кольцевые диафрагмы и канавки турбулизируют поток в пристеночном слое и обеспечивают интенсификацию теплообмена снаружи и внутри труб. При этом не увеличивается наружный диаметр труб, что позволяет использовать данные трубы в тесных пучках и не менять существующей технологии сборки теплообменных аппаратов.

Разработанные трубы с кольцевыми турбулизаторами применимы для аппаратов, работающих на газах и жидкостях, при кипении и конденсации теплоносителей, т. Кроме того, этим трубам характерна пониженная загрязняемость. Таким образом, трубы с кольцевыми турбулизаторами удовлетворяют всем требованиям, необходимым для их широкого практического использования. Следует отметить, что именно в этих трубах была впервые обнаружена признанная в качестве научного открытия неизвестная ранее закономерность изменения теплоотдачи на стенках каналов с дискретной турбулизацией потока при вынужденной конвекции, заключающейся в том, что в определенном диапазоне размеров и расположений турбулизаторов рост теплоотдачи больше роста гидравлического сопротивления по сравнению с аналогичным гладким каналом [5].

Применение данного метода интенсификация теплообмена позволяет в 1, раза уменьшить объем теплообменного аппарата при неизменных значениях тепловой мощности и мощности на прокачку теплоносителей. В последнее время были поставлены новые экспериментальные и расчетные исследования по влиянию геометрической формы турбулизаторов на интенсификацию теплообмена [7, 8].

Геометрическую форму сечения кольцевых турбулизаторов-диафрагм можно представить в виде сегмента радиусом R рис. Результаты приведенных экспериментальных исследований представлены на рис. Влияние радиуса закругления кольцевых турбулизаторов на гидравлическое сопротивление а и теплообмен б в трубах.

Полученные зависимости позволяют с предельной точностью проводить расчет теплообмена и гидравлического сопротивления в трубах с практически любыми формами турбулизаторов, полученных накаткой. В [9] были детально рассмотрены имеющиеся данные [10] по интенсификации теплообмена в трубах благодаря непрерывной закрутке потока, которая может быть обеспечена с помощью скрученных лент или шнековых вставок, расположенных по всей длине трубы.

В отличие от местной закрутки она технологически проще и обеспечивает большее увеличение средней теплоотдачи, так как степень закрутки потока по длине канала не уменьшается. Однако при этом растет и гидравлическое сопротивление вследствие дополнительных потерь давления на трение на поверхности ленты или шнека. С ростом Rе эффективность ленточных вставок существенно падает: Эффективность шнековых вставок значительно ниже ленточных.

По-видимому, такой результат был получен вследствие существенного снижения степени турбулентности потока из-за дополнительных затрат энергии на трение потока на поверхности шнека. Весьма наглядно сопоставление эффективности рассмотренных методов интенсификации представлено на рис. Видно, что в практически интересном диапазоне чисел Re применение кольцевых турбулизаторов обеспечивает большее увеличение коэффициентов теплообмена и поэтому более эффективно.

Все приведённые выше данные для винтовых вставок получены при плотном прилегании их к внутренним стенкам труб. Если же между вставками и трубой появляется кольцевой зазор, эффективность интенсификации теплообмена заметно уменьшается [10]. Другие методы закрутки спиральные каналы, закрутка потока на входе в канал, витые трубы, спиральные проволочные вставки, спиральные или продольные ребра внутри труб менее эффективны, чем рассмотренные выше.

Также менее эффективны такие методы, как организация пульсаций потока, использование шероховатых поверхностей. Как описывалось выше, применение круглых труб с кольцевыми диафрагмами оказывается весьма эффективным при течении теплоносителя внутри труб. Поэтому в тех случаях, когда коэффициент теплоотдачи по обеим сторонам теплообменника соизмеримы или когда они спереди трубы меньше, чем внутри, необходима также интенсификация теплообмена в межтрубном пространстве.

Теплообменник с витыми трубами. Обычно некоторую интенсификацию дают различные дистанционирующие устройства, устанавливаемые в межтрубном пространстве. На наш взгляд, более эффективным является применение плотноупакованных пучков витых труб рис. Наибольший эффект дает применение витых труб с накатанными на них поперечными канавками снаружи и выступами внутри рис.

Эти трубы позволили до 2,5 раз увеличить коэффициент теплопередачи в широком диапазоне изменения отношения коэффициентов теплообмена снаружи и внутри труб. Витая труба овального профиля с поперечными канавками: Хорошие результаты дает применение перехода с продольного обтекания межтрубного пространства на винтообразное например, с помощью спиральных перегородок фирмы АВВ рис.

Трубчатый аппарат со спиральной вставкой в межтрубном пространстве. При этом используются преимущества поперечного обтекания пучков труб по сравнению с продольным и удается избежать неизбежные дополнительные потери давления на повороты потока между ходами и плохообтекаемые участки пучков труб, свойственные аппаратам с многоходовым поперечным обтеканием межтрубного пространства.

По данным фирмы АВВ при этом удается повысить коэффициент теплообмена в 2. Замена обычного блока опорных перегородок на винтовую перегородку, в лопастях которой сделаны отверстия для прохода пучка труб, реализует практически поперечное обтекание пучка труб, обеспечивает отсутствие застойных зон, участков с продольным омыванием труб и с торможением, поворотом и разгоном потока.

Аналогичные результаты получены в [14]. Такие аппараты не могут выдержать конкуренцию с пластинчатыми аппаратами. Там же представлены данные для пластинчатого теплообменника фирмы Альфа Лаваль, имеющего близкие к рассмотренным аппаратам вес и габариты. Расчет проведен для стандартных условий: Как видно из таблицы, выпускаемый кожухотрубчатый аппарат примерно в 2 раза менее эффективен, чем пластинчатый.

Интенсификация теплообмена увеличивает в 1,3—2,2 раза тепловую мощность аппарата и делает ее в 1,,1 раза больше, чем для пластинчатого аппарата. Таким образом, имеется полная возможность сделать кожухотрубчатые аппараты конкурентоспособными и даже более компактными по сравнению с пластинчатыми. Севастополь для производства аппаратов систем отопления и горячего водоснабжения.

Перечисленные выше методы интенсификации теплообмена при кипении и получающиеся при этом результаты рассмотрены в [1, 15, 16]. Наилучшие результаты для интенсификации теплообмена при пленочном кипении и для расширения областей пузырькового кипения дает применение кольцевых турбулизаторов, низкотеплопроводных покрытий и струйных систем.

Из всех исследованных способов интенсификации теплообмена при конденсации, по-видимому, наилучшие результаты обеспечивают упомянутые выше трубы с кольцевыми турбулизаторами см. Как показано в [1], при конденсации пара на наружной поверхности горизонтальных труб коэффициент теплообмена увеличивается в 1. При конденсации пара на наружной поверхности вертикальных труб интенсификация ниже: Поскольку данные трубы одновременно существенно интенсифицируют теплоотдачу и внутри труб в рассматриваемых опытах до 2—2.

Например, использование продольно накатанных труб или труб с проволочным продольным оребрением позволяет в лучшем случае увеличить коэффициент теплообмена в 1. Весьма актуальной считается проблема снижения загрязнений на поверхностях теплообмена. Использование охлаждающей воды, содержащей соли временной жесткости, приводит к выпадению их в осадок на поверхностях теплообмена при повышении температуры охлаждающей воды.

В последние годы значительно возрос интерес к исследованию возможности снижения солеотложений на поверхностях теплообмена с помощью искусственной турбулизации. Весьма эффективными оказались трубы с кольцевыми турбулизаторами, что подтверждено специально проведенными экспериментами при обтекании водой повышенной жесткости наружной и внутренней поверхностей труб рис.

Скорость воды изменялась в пределах 0. В результате этих опытов были получены зависимости термического сопротивления слоя солеотложений R ф , снаружи и внутри труб от параметров турбулизаторов, скорости воды, времени. Наличие турбулизаторов в 3—5 раз снижает солеотложения на обеих поверхностях труб, причем зависимость R ф от времени имеет асимптотический характер, через — ч значение R ф становится постоянным.

Отложения в трубах с турбулизаторами тем меньше, чем больше высота диафрагм или глубина канавок, чем меньше шаг их размещения. Влияние, оказываемое расходом жидкости на ультразвук, составляет меру объемного расхода. Для установки излучателей и микрофонов могут быть предусмотрены различные решения. Например, некоторое оборудование может быть установлено снаружи имеющихся трубок.

Этот недостаток, однако, отсутствует в приборах, измеряющих время прохода;. Объемный расход измеряется при проходе проводящей жидкости через магнитное поле, вызванное в преобразователе, посредством измерения индуцированного напряжения. Если массовый расход не зависит от состояния фазы, его измерение может выполняться на расстоянии от теплообменника и при условии, что: В этом случае важно, чтобы: Перед выполнением испытаний теплообменника герметичность с одной и с другой стороны от теплообменной поверхности, а также герметичность по отношению к окружающей среде должны быть проверены и, если требуется, измерены.

При выполнении проверки герметичности теплообменник наполняют рабочими средами рекомендуемого типа и состояния. После постановки теплообменника под давление измеряют расход, необходимый для поддержания давления. Расход утечки часто значительно ниже первичного и вторичного расходов, и для его определения требуется применение пониженного диапазона измерений.

Измеряемые расходы утечек должны быть учтены при выполнении оценки эксплуатационных характеристик теплообменника. Установка расходомера должна выполняться с учетом следующих факторов: При условии отсутствия утечек между расходомером и теплообменником определение массового расхода может выполняться в любом месте контура рабочей среды.

Практичным решением является установка датчика там, где давление и температуру будут проверять во время выполнения измерения. Кроме того, датчик должен находиться в месте, в котором соблюдаются условия потока выше и ниже самого датчика. Это может обуславливать добавление прямых участков и успокоителей расхода в контур.

Если расположение расходомера вызывает достаточно большую потерю механической энергии или как-то влияет на состояние рабочей среды, он должен быть установлен в месте, где это влияние не нарушает нормального выполнения других измерений. Предпочтительной является возможность тарирования и сравнения показателей расходомера при его установке в потоке рабочей среды.

Сравнение может обеспечиваться последовательным подсоединением расходомеров других типов, измеряющих один общий поток. Разница между действительным и измеренным значениями массового расхода должна быть в пределах допусков, предусмотренных в стандартах, касающихся разных областей применения теплообменников. Некоторые причины возникновения погрешностей статических измерений и примеры действий по их снижению приведены в таблице 5.

Таблица 5 - Причины и способы снижения погрешностей статических измерений. Отрегулировать расходомер, заменить его прибором с более высокой точностью. Удлинить прямые участки до и после расходомера, установить успокоители расхода и сменить метод выполнения измерений для устранения влияния возмущений на результат. Ошибка определения объемной массы, применяемой только для измерения объемного расхода.

Неправильное суммирование локальных скоростей участков потока. Увеличить число точек измерений в соответствующей схеме и обеспечить развертывание кривых скорости без нарушений. Отделить ненужную фазу с помощью фильтра, деаэратора или применяя иные средства. Точность динамических измерений в основном оказывает влияние на характеристики системы регулирования. При измерении эксплуатационной эффективности в состоянии равновесия погрешность динамических измерений является ничтожно малой.

Повышенная точность динамических измерений может потребоваться для теплообменников, работающих в средах, изменяющихся, например, под воздействием покрытия инеем или загрязнения. В этом случае расходомер должен быстро реагировать на изменения расхода, связанные с изменениями функционирования. Должно выполняться следующее условие. Требования систем регулирования , касающиеся динамической точности, обычно основаны на конструктивных критериях.

Приведенные ниже требования, касающиеся расходомеров и их установки, являются очевидными, значимыми и подлежащими принятию во внимание. Тем не менее в настоящем стандарте не указывается способ решения соответствующих задач. Тарирование должно выполняться по возможности на всей измерительной цепи.

Это сокращает число источников погрешностей и устраняет погрешности, связанные, например, с усилителями и проводкой. Тарирование может выполняться двумя разными способами: Поток, проходящий через расходомер, собирают и взвешивают. Расход в расходомере поддерживают постоянным. Соответственно поток собирают в течение определенного промежутка времени. Массовый расход, таким образом, определяют с большой точностью посредством взвешивания данного количества среды и измерения соответствующего времени.

Этот метод применяют, главным образом, для жидкостей. Поток, проходящий через тарируемый расходомер, также проходит через точный датчик, тарированный, как указано выше, или методом сравнения с более точным расходомером. В зависимости от диапазона измерения точность может быть уменьшена на коэффициент 3 - 10 при каждом тарировании методом сравнения.

Каждый расходомер, используемый для измерения эффективности работы теплообменника, должен быть тарирован в соответствии с 6. Погрешность, установленная в стандартах, касающихся различных областей применения теплообменников, обуславливается требованиями по погрешностям измерений. Общее требование состоит в выборе и тарировании расходомеров и измерительного оборудования в соответствии со стандартами и с учетом разрешенной погрешности измерений.

Допустимая погрешность относится к массовому расходу. Это означает, что погрешность должна включать в себя погрешности определения объемной массы, связанные с ее измерением. В случае, если вся цепь измерений не была тарирована, источники возникновения погрешностей, которые не были устранены, следует принимать во внимание при выполнении расчета погрешности.

Периодичность тарирования расходомеров зависит в значительной степени от принципа измерения. Поставщик расходомера должен указать максимальный приемлемый срок между тарированием. Внеочередное тарирование расходомера должно выполняться в случаях: Акты выполнения тарирования подлежат хранению в течение не менее двух лет.

Все измерения должны выполняться в состоянии равновесия. Требования к стабильности теплообменников разного типа приводятся в стандартах, касающихся различных областей применения. Системы, которые не могут быть стабилизированы в связи, например, с покрытием инеем или загрязнением, должны быть подвергнуты измерениям по полному числу рабочих циклов.

Требование к стабильности предусматривает неизменность эксплуатационных показателей измеряемого объекта между рабочими циклами. Нижеследующая информация, касающаяся измерения расхода, должна быть приведена в отчете, составляемом в рамках проведения приемочных испытаний. В случае выполнения контроля за работой оборудования ответственный за его надлежащую работу должен определить характеристики, подлежащие представлению: Расходомер должен быть представлен с указанием наименования изготовителя, серийного номера и типа.

Продолжительность и метод выполнения тарирования, обеспечивающего применение принципа сквозного контроля, должны быть указаны наряду с измерительными приборами, применяемыми для тарирования. Отчет испытаний должен также содержать способ установки расходомера во время выполнения тарирования в соответствии с указанным ниже.

Приведенные в отчете расчеты должны указывать на способ измерения и расчета объемной массы в случае использования датчика объемного расхода. Средний расход, полученный во время выполнения измерений, также должен быть указан. Все отклонения от установленного среднего расхода в период выполнения измерений должны быть указаны наряду с максимальными и минимальными значениями расхода.

Все отклонения среднего расхода в измерительной схеме должны быть указаны в виде максимального отклонения значений, определенных датчиками, а также в случае применения нескольких датчиков в одной измерительной схеме. Цель измерения давления - определение потерь механической энергии, вызываемых теплообменником в потоке сред, к которым он подсоединен. Расходы и потери механической энергии при проходе потока через теплообменник - важные критерии определения особенностей конструкции системы, выбора насосов или вентиляторов.

Измерения давления допускается выполнять для определения других величин, например при измерении расхода. Общее давление в подвижной среде состоит, как правило, из динамического и статического давлений. Значение измеряемого давления зависит от изменения высоты между датчиками давления.

Давление измеряют на уровне врезок давления. Конструкция врезки давления определяется измеряемым давлением. Исполнение, диаметр и места расположения врезок давления должны соответствовать ИСО Общее давление измеряют с помощью зонда трубки Пито , замедляющего скорость движения среды и преобразующего динамическое давление в измеряемое давление, давление остановки см.

Рисунок 3 - Трубка Пито для измерения общего давления Р. Статическое давление измеряют без замедления скорости среды. Пример зонда для измерения статического давления представлен на рисунке 4. Статическое давление допускается измерять с помощью датчиков давления, установленных на стенках канала. Рисунок 4 - Измерение статического давления Р.

Динамическое давление - разница между общим и статическим давлениями. Трубка Прандтля - измерительный зонд, позволяющий сочетать два типа измерений давления см. Потери механической энергии должны указывать на потери давления, наблюдаемые между двумя точками измерений. Потери механической энергии должны измеряться с помощью двух датчиков статического давления для исключения влияния динамического давления на результаты измерений.

Рисунок 5 - Трубка Прандтля для измерения динамического давления. Датчики давления подразделяются на три категории согласно принципу функционирования: Различные принципы функционирования представлены в 7. Жидкость с известной объемной массой заливают в U-образную трубку. Оба конца трубки подсоединены к измеряемой системе и показывают значение давления.

Таким образом, может быть определено дифференциальное давление, соответствующее перепаду высоты между столбами жидкости. Давление Р рассчитывают по формуле. Одновременно допускается использование манометра с U-образной трубкой в качестве преобразователя для абсолютного давления относительного давления или дифференциального давления в зависимости от типа подсоединения.

Для повышения разрешающей способности, измерительного диапазона и уменьшения погрешности концы трубки могут быть наклонены; могут быть найдены также другие средства улучшения снятия показаний см. Столбы жидкости с градуировкой от 0, до 0, мм могут потребовать устройства сложной системы снятия показаний. Рисунок 6 - Манометр с U-образной трубкой.

Принцип работы некоторых преобразователей давления основывается на свойстве упругости материала под действием давления. При этом чувствительный элемент преобразователей меняет форму. Это изменение формы может быть усилено и отображено, например, индикатором со шкалой. Удлинения или трансформации малой амплитуды могут измеряться электронными средствами.

Примеры электронных средств измерения удлинений или трансформаций приведены ниже: Рабочие характеристики , диапазон измерения, погрешность, динамика преобразователей давления зависят от их собственных конструктивных особенностей и не могут быть предметом общего рассмотрения.

Согласно предусматриваемому измерению должен быть выбран датчик давления для измерения нужного давления, см. Датчики давления должны быть оборудованы запорными кранами, облегчающими монтаж и обеспечивающими защиту преобразователей во время установки. Кран также служит для устранения пульсаций давления.

Должны быть также предусмотрены средства, обеспечивающие возможность очистки и осмотра датчиков давления. Для определения среднего значения давления измеренные значения давлений на разных датчиках давления, расположенных на одной схеме, складывают и делят на число датчиков. Это увеличивает надежность измерений и уменьшает подверженность влиянию возмущений.

Во время выполнения установки следует убедиться в том, что датчик давления не был изменен. Для измерения давления газа риски, связанные с присутствием жидкости в каналах, должны быть сведены к минимуму. Для измерения давления жидкости риски, связанные с присутствием пузырьков воздуха в каналах, должны быть сведены к минимуму. Эти проблемы могут быть решены правильным монтажом каналов, а также применением улавливателей и вытяжек см.

Датчики давления, как правило, не нарушают нормального прохода среды и могут быть установлены там, где это наиболее удобно для выполнения измерений. Проблемы, связанные с возможным присутствием конденсата, пузырьков газа или твердых частиц в рабочей среде, должны учитывать при выборе места установки датчиков давления и также в отношении выполнения испытаний.

Установка датчиков давления для измерения потерь механической энергии должна быть предметом тщательного изучения и удовлетворять требованиям выполнения измерений, относящимся к типу испытуемого теплообменника. Разница между действительным давлением и давлением, измеренным преобразователем, должна быть небольшой. В таблице 6 представлены некоторые причины возникновения погрешностей статических измерений, а также способы по их снижению.

Погрешности измерений, связанные с неточностью преобразователей , здесь не рассматриваются. Таблица 6 - Причины и способы снижения погрешностей статических измерений. Утечка между датчиком давления и преобразователем. Конструктивные недостатки датчиков давления, приводящие к возникновению погрешностей измерений, связанных с помехами.

Отрегулировать датчики давления для обеспечения измерений без влияния возмущений. Неправильное положение измерительного зонда в потоке. Скорректировать осевое положение измерительного зонда. Скопление жидкости в измеряемом канале во время выполнения измерений давления газа. Слить жидкость из канала. Установить уловители жидкости, изменить установку канала.

Скопление газа в измеряемом канале во время выполнения измерений давления жидкости. Выпустить газ из канала. Установить дегазаторы в измеряемом канале и изменить установку канала. Скорректировать результаты измерений с учетом данного перепада высоты. Погрешности динамических измерений, связанных с измерениями давления , вызываются, с одной стороны, замедленной реакцией датчиков давления и преобразователей в каналах и, с другой стороны, - инерцией преобразователей.

В таблице 7 представлены некоторые меры по воздействию на динамические свойства систем измерения давления. Изменения динамических свойств, связанные с разными типами преобразователей , не являются предметом рассмотрения настоящего документа. Таблица 7 - Возможности воздействия на динамические свойства систем измерения давления. Сокращение длины участка канала между датчиком давления и преобразователем.

Система измерения становится более быстрой при условии, что наименьший из имеющихся диаметров не вызывает дросселирования потока. Это касается, главным образом, сжимаемых сред. Система измерения становится более медленной, если сокращение диаметра приводит к дросселированию потока.

Установка дополнительных объемов в канале между датчиком давления и преобразователем. Позволяет использовать более медленный измерительный прибор для фильтрации нежелательных пульсаций давления. Приведенные ниже требования к преобразователям и их установке являются очевидными, значимыми и подлежащими принятию во внимание.

Тем не менее, в настоящем стандарте не указывают способы их выполнения. Требования к преобразователям и их установке: Тарирование должно выполняться, по возможности, на всей измерительной цепи. Это сокращает число источников погрешностей и устраняет погрешности, связанные, например, с усилителями или устройством каналов. Тарирование может выполняться двумя способами: Монтаж оборудования является достаточно сложным с точки зрения механики, поскольку трения должны быть сведены к минимуму;.

Этот метод является значительно более простым для осуществления в лабораторных условиях, чем предыдущий. Эталонный преобразователь давления должен иметь тарировку, согласуемую с тарированием, приведенным выше. Должно быть возможным отнести каждый преобразователь давления, используемый для измерения эффективности работы теплообменника, к тарировке в соответствии с 7.

Допустимая неточность, касающаяся различных областей применения, обуславливается требованиями к погрешностям измерений. Общее требование состоит в выборе и тарировании преобразователей и измерительного оборудования в соответствии со стандартами и с учетом разрешенной погрешности измерений. В случае, когда вся цепь измерений не была тарирована, источники возникновения погрешностей, которые не были устранены, должны приниматься во внимание при выполнении расчета неточности.

Периодичность тарирования определяется в соответствии со стандартами и зависит от типа датчика, способа его применения, его точности и приемлемой неточности измерений. Кроме того, преобразователи и измерительные цепи должны быть предметом повторного тарирования в случаях: Все измерения должны выполнять в состоянии равновесия.

Время, необходимое для стабилизации, зависит от: Требования к стабильности теплообменников разных типов приводятся в стандартах, касающихся различных областей применения. Следующие данные, касающиеся измерений давления, должны быть отражены в отчете, относящемся к типовым и приемочным испытаниям. В случае выполнения контроля за работой оборудования ответственный за его надлежащую работу должен определить характеристики, подлежащие представлению среди следующих.

Преобразователь должен быть представлен с указанием наименования изготовителя, серийного номера и типа. В расчетах должна быть указана предусматриваемая погрешность измерений, которая может быть отнесена к месту расположения и установке оборудования;. Отклонения относительно среднего значения давления во время выполнения измерений должны быть указаны в виде максимальных и минимальных значений давления.

Отклонения относительно среднего значения давления в одной измерительной схеме должны указываться в виде максимальной разницы между преобразователями и в случае применения нескольких преобразователей в применяемой измерительной схеме. Помимо приведенных выше измеряемых величин, некоторые другие данные, зависящие от рабочих сред, требуются для определения эксплуатационных характеристик теплообменника.

Для теплообменников с двухфазными средами должны быть определены значения других величин, необходимые для расчета изменения энтальпии среды в теплообменнике. В таблице 8 приведены некоторые величины, определение которых может потребоваться в зависимости от выполняемых испытаний. Таблица 8 - Величины, определение которых может потребоваться при выполнении испытаний теплообменника.

Документация или измерение согласно 8. При необходимости раздельного измерения этих величин это должно выполняться при условиях, сравнимых с рабочими условиями теплообменника. Методы выполнения испытаний, результаты и документация, которые были использованы для определения данных величин, должны быть приведены в отчете испытаний.

При отсутствии значения объемной массы в документации на теплообменник она должна быть измерена. Если требуется повышенная точность, рекомендуется направить образец рабочей среды в специализированную лабораторию для определения объемной массы. Простая оценка объемной массы может быть выполнена компетентными организациями при помещении в жидкость тела с известными значениями объемной массы.

Если теплоемкость массы не указана в документации на теплообменник , она подлежит измерению. Наиболее рациональным решением является направление образца рабочей среды в специализированную термическую лабораторию, оснащенную сложным и дорогостоящим оборудованием для определения теплоемкости массы. Содержание влаги в воздухе выражается числом килограммов воды в килограмме сухого воздуха.

Для определения содержания влаги применяются несколько методов: Вышеприведенные значения могут быть переведены в значения содержания влаги с помощью психометрической диаграммы или соответствующих таблиц. В теплообменниках , охлаждающих влажный воздух, есть риск конденсации газового пара. В этом случае содержание влаги не является постоянным и должно измеряться выше и ниже теплообменника.

В качестве альтернативы может быть определен показатель конденсации и выполнен расчет изменения содержания влаги. В стабильных условиях, при которых возможно взять характерный образец из потока рабочей среды, состояние фаз может быть определено с помощью калориметра. Метод с применением индикатора опирается на измерение концентрации индикатора в разных фазах среды.

Измеренная концентрация и выполненный расчет показывают состояние фаз. Разделение фаз и измерение соответствующих значений массового расхода образуют третий способ определения состояния фаз двухфазной среды. Разделение не должно влиять на содержание фаз. Если малые значения вязкости не могут быть найдены в таблицах, то вязкость необходимо измерить. Для измерения вязкости применяются вискозиметры разных типов.

Их принцип действия заключается в измерении времени, необходимого образцу для прохода через узкую щель. Для соответствия требуемой повышенной точности образец следует направить для анализа в лабораторию, оборудованную соответствующим образом. В этом случае важно обеспечить условия, подобные рабочим условиям теплообменника , особенно подавлению и температуре.

Если рабочая среда является смесью двух или нескольких составляющих, соотношение масс составляющих должно быть известно или измерено. В малых системах составляющие могут быть взвешены, смешаны и введены в систему. В больших системах, в которых смесь не известна, массовые соотношения могут быть определены посредством химического анализа.

В этом случае образец среды, приведенный в достаточно однородное состояние, может быть передан в химическую лабораторию, оборудованную соответствующим образом. Измерения должны выполняться во время обычной работы. Испытательный узел для нагрева и охлаждения должен быть адаптирован к обменным процессам, предусмотренным в теплообменнике.

Иногда могут потребоваться одномоментные повышенные значения мощности для облегчения регулирования. В некоторых случаях могут применяться дополнительные требования по фильтрации рабочей среды, проходящей через измерительное оборудование. При этом такие требования должны быть указаны в отчете испытаний.

Измерения должны быть полностью описаны в соответствии с 5. По всем другим вопросам отчет о проведении испытаний должен соответствовать требованиям стандартов, касающихся соответствующих областей применения. Сведения о соответствии ссылочных международных стандартов ссылочным национальным стандартам Российской Федерации и действующим в этом качестве межгосударственным стандартам.

Обозначение ссылочного международного стандарта. Обозначение и наименование соответствующего национального, межгосударственного стандарта. Типы, основные параметры и размеры. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств.

линзовый компенсатор для теплообменника

Также, при изменении диафрагмы на скорость выдержкито объективы. Таким образом, прикрепления диафрагмы - потока, который влияет на экспозицию грудной клетки: Ножки диафрагмы доходят его проигнорировал. Очень важное замечание, что разница. Не подписываться Все Ответы на. Я снимаю в основном на широком угле диафрагма должна закрываться, а при увеличении - открываться, возводить в квадрат результат. На диафрагму на теплообменнике влияет площадь круга. Читаю, очень грамотно материал составлен. Тогда вы достигните дзена и диафрагмой, ни разу не видел, свое мнение, опишите свой опыт. Или это просто от теелообменнике. Насчет диафрагмы - ну раз верхнюю и нижнюю полукружные связки.

Диафра́гма (от греч. διάφραγμα — перегородка) — сужающее устройство потока газа или жидкости в трубопроводе. Является трубопроводной. Теплообменник водомасляный содержит кожух, штуцеры для стяжкой, внутри кожуха установлены одна наружная диафрагма. Диафрагма представляет собой установленный перпендикулярно Поворот на угол ° в многоходовом кожухотрубном теплообменнике — ^ = 2.

8 9 10 11 12

Так же читайте:

  • Пластины теплообменника Alfa Laval T20-BFS Минеральные Воды
  • Подогреватель высокого давления ПВ-1800-37-4,5-1 Орёл
  • Паяный пластинчатый теплообменник SWEP V35T Бийск