Пластинчатый теплообменник Alfa Laval AQ2-FD Жуковский

Пластинчатый теплообменник Alfa Laval AQ2-FD Жуковский Пластинчатый теплообменник Thermowave TL-250 Миасс Правильный расчет — ключ к настоящей экономии! Каталог 05 - Арматура для водо- и теплоснабжения Промышленная арматура для водо- и теплоснабжения Разборные пластинчатые теплообменники Разборные пластинчатые теплообменники Alfa Laval. Оставить заявку Ваше имя.

Расчет температуры поверхности на середине грани: По техническому уровню, простоте монтажа и обслуживания, надежности и безопасности подобная установка превосходит традиционные ветроэнергоустановки аналогичной мощности, предлагаемые мировым рынком. Для того, чтобы определить энергосберегающий потенциал, доступный при теплоэнергетическом объединении процессов завода, построим составные кривые процессов на основе потоковых данных, включающих поток пара на пароэжекторные блоки как технологический поток. Если необходимо, используется размыв застывшего масла в цистернах с помощью горячей струи. Для практического использования имеют значение способы расщепления отходов ПЭТ, продукты расщепления используют снова в качестве сырья для проведения процесса поликонденсации или как добавки к первичному материалу.

Уплотнения теплообменника SWEP (Росвеп) GC-54P Сарапул

Кожухотрубный конденсатор ONDA C 19.302.2000 Набережные Челны Пластинчатый теплообменник Alfa Laval AQ2-FD Жуковский

Температура греющей среды горячий контур на выходе из теплообменника. Температура нагреваемой среды холодный контур на выходе из теплообменника. Температура нагреваемой среды холодный контур на входе в теплообменник. Дополнительные параметры Вы можете указать дополнительные параметры, которые будут учтены при расчете теплообменника.

Допускаемые потери напора в ПТО, макс Есть заполненные опросный лист или другие данные? Каталог теплообменного оборудования pdf Производство данных теплообменников является одним из самых крупных на территории России. Технические характеристики теплообменников Пластинчатые теплообменники Альфа Лаваль представленны в широком ассортименте, а потому его параметры варьируются.

Нужна консультация по подбору теплообменника? Перезвоним в течение 20 секунд. Пример цен на теплообменники Альфа Лаваль в разных сферах Важно! Обращаем Ваше внимание, что стоимость теплообменников, представленная на сайте, является ознакомительной. Точная и детальная информация на теплообменники определяется после теплотехнического расчета, в ходе которого будет определены: Просто позвоните Обратитесь по телефону в Вашем городе.

Наш специалист произведет подбор оборудования. Онлайн подбор Заполните опросный лист в электронном виде на сайте и наш специалист свяжется с вами в течение 1 минуты! При таком расчете не учитывается возможность снижения теплопотерь за счет, например замены окон, утепления стен, верхнего и нижнего перекрытий здания, а также наличие внутренних тепловыделений.

Поэтому такой расчет позволяет определить только отопительную нагрузку и его можно использовать лишь как ориентировочный, тогда как для решения вопросов энергосбережения необходимо учитывать все возможные факторы, определяющие тепловую мощность системы отопления. В работе предложена методика оценки необходимой тепловой мощности системы, позволяющая учитывать возможность выбора изоляционных материалов, снижающих теплопотери здания, а также имеющиеся внутренние тепловыделения в здании.

Очевидно, что рассматриваемую задачу более целесообразно решать исходя из теплового баланса системы отопления: Тогда тепловая мощность системы отопления, определяется как: Так вопрос вычисления теплопотерь путем теплопередачи через наружные ограждения здания был рассмотрен проф. Как видно из формулы 4 , максимальные теплопотери теплопередачей через наружные ограждения соответствуют минимальному значению t н, то есть наинизшей температуре наружного воздуха, которая имеет, как правило, кратковременный характер.

Поэтому при определении тепловой мощности системы отопления по выражению 1 и исходят не из минимального значения наружной температуры, а из другого, более высокого, так называемого расчетного значения наружной температуры t но, равного, как указано выше, средней температуре наиболее холодных пятидневок, взятых из восьми наиболее холодных зим за летний период.

Очевидно, что для удобства и простоты сравнения вариантов теплопотерь зданий с различными утеплителями и при подборе оборудования для мини-котельной целесообразно использовать именно эту температуру. Это достигается, если коэффициенты теплопередачи k с, k пл, k пт в 4 представить в виде [3]: В случае выбора варианта конструкции окон можно поменять предыдущие значения коэффициента k ок их теплопередачи на последующие.

Определение теплопотерь на нагревание инфильтрирующего воздуха относится к вопросам отопления и вентиляции [2]: При современном уровне развития строительных технологий неплотностей в наружных ограждениях практически нет, поэтому можно сказать, что теплопотери на нагревание инфильтрирующего воздуха во вновь строящихся зданиях отсутствуют.

В связи с этим данный вид теплопотерь предлагается определять как теплопотери на вентиляцию: Не менее важно учесть и внутренние теплоповыделения. Для жилых зданий удельная мощность тепловых потоков, поступающих в комнаты и кухни в виде указанных тепловыделений, принимается в настоящее время равными в количестве 10Вт на 1м 2 площади пола.

Очевидно, что такое определение тепловыделений весьма приблизительно и не учитывает ни энергонасыщенности здания, ни числа проживающих или работающих в нем людей. В настоящей работе предлагается использовать для определения мощности бытовых тепловыделений выражение вида: Первое слагаемое в 7 можно определить из выражения: Здесь t среднесуточное пребывание людей в здании берется в зависимости от назначения здания , ч.

Очевидно, что коэффициент времени использования осветительных приборов зависит не только от продолжительности светового дня для рассматриваемой местности, но и непродолжительного времени использования осветительных приборов еще до его окончания и использования освещения в помещениях, где отсутствуют окна. Поэтому рассматриваемый коэффициент требует уточнения, но тем не менее очевидно, что он может находиться в диапазоне 1,05 1,5.

Теплопоступления от газовых нагревательных приборов можно определить как: Определение величины последнего затруднено, но очевидно, что он будет находиться в диапазоне 0,5 1, так как даже при постоянной работе вытяжки большой мощности не может быть выброшено более половины объема данного теплопоступления.

Таким образом, окончательно зависимость для определения тепловой мощности системы отопления принимает вид: В случае использования в здании еще какого-либо энергетического оборудования, связанные с этим дополнительные тепловыделения могут быть легко учтены в зависимости 11 путем добавления соответствующего слагаемого. Стройиздат, Ленинское отделение, , с. Отопление и вентиляция в двух частях, ч.

Стройиздат, , с. Stroyizdat, Leninskoe otdelenie, , p. Energoizdat, , p. Otoplenie i ventilyatsiya v dvuh chastyah, ch. Stroyizdat, , p. Одним из основных путей снижения объема выбросов парниковых газов и экономии традиционных видов топлива является замена ископаемого топлива на возобновляемые источники энергии, в том числе, на биомассу. В то же время, выбор направлений развития биоэнергетических технологий определяется не только техникоэкономическими показателями, но и их экологической эффективностью.

Основными критериями при выборе технологии энергетического использования биомассы являются экономические показатели и величина снижения эмиссии парниковых газов при допустимой величине выбросов загрязняющих веществ. Если экономические критерии известны и достаточно эффективно используются на практике, то существующие экологические критерии не позволяют объективно сравнивать различные технологии и оборудование, использующие различные виды биотоплива, а также полностью учесть влияние вида и качества заменяемого топлива.

Настоящая статья посвящена разработке новых экологических критериев и их использованию на практике. В настоящее время существует значительное количество технологий термического использования биомассы, каждая из которых отличается, в первую очередь, конечной целью процесса получение тепловой энергии, электрической энергии, жидкого или твердого топлива , а также видом используемой биомассы и способом ее переработки.

Одним из основных критериев, который должен определить приоритет той или иной технологии, является показатель, определяющий снижение эмиссии парниковых газов в результате использования биотоплива. Как известно, при сжигании биомассы выделяется соответствующее количество парниковых газов, однако, при ее росте, аналогичное количество СО 2 поглощается.

В связи с этим, биомасса считается СО 2 нейтральным топливом, и, таким образом, при ее использовании, роста концентрации парниковых газов в атмосфере не происходит Существующие методики по расчету показателя эмиссии направлены на определение величины эмиссии до и после энергетического использования биомассы и позволяют определить эмиссию в привязке к конкретным технологиям и оборудованию, видам топлива.

Эти показатели позволяют оценить снижение выбросов при производстве одного и того же вида энергоносителя. Однако сравнение указанных показателей при производстве различных видов энергии становится необъективным. Кроме того, полученные показатели не являются прямыми характеристиками, а носят косвенный характер. Предлагаемый экологический критерий эффективности энергетического использования биомассы позволяет исключить вышеуказанные недостатки.

Предполагая, что выработка энергии одинакова до и после замены ископаемого топлива, вид зависимости 1 преобразуется в выражение, не содержащее полезной энергии: Применительно к условиям Украины на основе системного подхода разработана методика определения показателей эмиссии e, которая включает суммирование выбросов парниковых газов по всей технологической цепочке использования топлива, на- CO2 чиная с добычи и завершая его сжиганием: При этом в расчетах учитываются все основные виды энергоносителей, используемые на всех технологических этапах их производства и реализации.

В результате, создана методика, позволившая оценить диапазоны значений показателей эмиссии парниковых газов eco2 та, природного газа ПГ и биомассы БМ в условиях Украины: На основании разработанной методики определены диапазоны показателей удельного снижения выбросов парниковых газов при замене ископаемого топлива на биомассу с использованием технологий прямого сжигания, газификации и пиролиза в условиях Украины.

Энергетические установки и окружающая среда. Меры по сокращению выбросов парниковых газов: Охрана окружающей среды при сжигании топлива. Energeticheskie ustanovki i okruzhayuschaya sreda. Kontseptsiya razvitiya bioenergetiki v Ukraine Promyishlennaya teplotehnika, , t. Meryi po sokrascheniyu vyibrosov parnikovyih gazov: Ohrana okruzhayuschey sredyi pri szhiganii topliva.

Spath The net CO2 emissions and energy balans of biomass and coal-fired power systems Proceedings of the Fouth Biomass Conference of 42 Интегрированные технологии и энергосбережение. Мировой рынок ПЭТ упаковки имеет наработанные тенденции использования рис. Следует помнить, что сжигание 1 т полимерных отходов стоит около евро, а захоронение, образовавшихся при сжигании отходов, еще 60 евро.

Еще один негатив- Интегрированные технологии и энергосбережение. Каталитический пиролиз целесообразно применять для полимерных отходов высокой степени износа или загрязнения, а также плохо разделяемых их смесей. Вероятно, даже владеющие передовыми технологиями переработки полимерных отходов ведущие страны ЕС, не имеют еще четко разработанных научно-технических рекомендаций с учетом особенностей эксплуатации и видов полимерных изделий.

Полимерная тара и упаковка, которая эксплуатируется, в основном, до полугода, при контакте с ТБО мгновенно загрязняется, и начинаются интенсивные процессы их окисления. Выход один собирать пластмассовую тару и упаковку раздельно от других видов отходов, возможно даже в специальных пунктах приема, где сразу будет организована сортировка пластмассовых отходов.

Обязательным условием рециклинга пластмассовых отходов является разработка простых критериев оценки степени их старения. Как известно, полиэтилентерефталат ПЭТ сложный полиэфир терефталевой кислоты и этиленгликоля, его используют главным образом в производстве полиэфирных волокон, тары и упаковки различной конфигурации и размеров и др.

Молекулярная масса промышленного полимера Поскольку температурные режимы переработки ПЭТ лежат обычно в интервале С, изделия на его основе содержат аморфные и кристаллические области. ПЭТ сохраняет основные эксплуатационные характеристики в диапазоне рабочих температур от до С , он характеризуется достаточно высокой термостойкостью в расплавленном состоянии до С.

Выше температуры С начинается значительная деструкция ПЭТ с преобладающим разрывом эфирных связей и образованием карбоксильных и винилэфирных групп. При температуpax переработки происходит термоокислительная деструкция ПЭТ образование перекисных радикалов и гидроперекисей. Проведенные исследования показали, что многие полимерные материалы могут быть многократно переработаны в изделия без значительного изменения их свойств рис.

Наибольшее воздействие на изменение свойств полимеров оказывает не коли- 44 Интегрированные технологии и энергосбережение. Основное требование в повторной переработке ассортимента изделий ПЭТ удаление всех веществ, которые могут катализировать его гидролиз. Само собой разумеется, повторная переработка рис.

Рецикл может произвести чистый ПЭТ с минимальной деструкцией цепи полимера, но высушенный ПЭТ может иметь существенно более низкую молекулярную массу. К сожалению, продукты её разложения могут также катализировать гидролиз ПЭТ, как отмечено выше. Кроме того, это приводит к изменению цвета и прозрачности переработанного ПЭТ. Сначала отсортированные отходы по видам и цвету сминают для уменьшения объёма и облегчения доставки.

Даже небольшое количество поливинилхлорида в ПЭТ может изменить его цвет. Грязные, сортированные бутылки сначала сжимают на грануляторе до частиц размером 3,2 9,5 мм. Возможен предварительный разрыв отходов, а затем дробление, что увеличивает производительность гранулятора. Загрязненные измельченные отходы подают в промывочный бак с горячим моющим раствором. Некоторые рециклы могут использовать больше чем один промывочный бак.

Отмытые влажные отходы перемещают в резервуар для флотации или в гидроциклон для разделения на фракции. Вторичный ПЭТ, как правило, Интегрированные технологии и энергосбережение. Полиэтилентерефталат, вследствие своей структуры и свойств, может деструктироваться в соответствующих условиях водой, щелочами, кислотами, спиртами, эфирами, аминами и другими химическими реагентами с разрывом сложноэфирной связи.

Скорости алкоголиза, эфиролиза и ацидолиза ПЭТ заметно возрастают с повышением температуры и кислотности катализатора. При аминолизе ПЭТ образуются полиамидоэфиры. Рисунок 4 Функциональная схема повторной переработки ПЭТ Как отмечено выше реакции поликонденсации обратимые реакции. В процессах рециклинга, это существенно не только потому, что рециклы должны страховать, от гидролиза ПЭТ, но и потому, что теперь многих производителей интересуют процессы деполимеризации ПЭТ до мономеров или oлигомеров, чтобы повторно их использовать для полимеризации или в качестве сырья для других отраслей химической промышленности.

Катализаторы для гидролиза любая кислота или основание, кислотный катализатор позволяет осуществить гидролиз через минут при температуре C [5]. Для практического использования имеют значение способы расщепления отходов ПЭТ, продукты расщепления используют снова в качестве сырья для проведения процесса поликонденсации или как добавки к первичному материалу. Однако имеющиеся в этих, продуктах примеси часто не позволяют получать высококачественные полимерные изделия, например волокна, но чистота их достаточна для изготовления литьевых масс, легкоплавких и растворимых клеев.

Эти способы использования отходов энергетически более выгодны, чем пиролиз, так как в оборот возвращаются высококачественные химические продукты. Гидролиз является реакцией, обратной поликонденсации. С его помощью при направленном действии воды по местам соединения компонентов поликонденсаты разрушаются до исходных соединений.

Гидролиз происходит под действием экстремаль- 46 Интегрированные технологии и энергосбережение. Глубина протекания реакции зависит от рн среды и используемых катализаторов [5, 6]. По сравнению с гидролизом для расщепления отходов ПЭТ более экономичен другой способ гликолиз.

Деструкция происходит при высоких температурах и давлении в присутствии этиленгликоля и с участием катализаторов до получения чистого дигликольтерефталата. Целью гликолиза является получение литьевых масс, легкоплавких клеев и др. Гликолиз применяют и для переработки загрязненных бутылок из ПЭТ. В настоящее время все же самым распространенным методом переработки отходов ПЭТ является их расщепление с помощью метанола метанолиз.

Процесс протекает при температуре выше С и давлении 1,5 МПа, ускоряется катализаторами переэтерификации. Этот метод очень экономичен, на практике часто применяют и комбинацию методов гликолиза и метанолиза. Процесс метанолиза более терпим к загрязнителям, чем процесс гликолиза, он может происходить для окрашенного ПЭТ. Вторичное полиэтилентерефталатное сырье, полученное в результате повторной переработки или разложения, может быть использовано для получения волокна например, геотекстиль и изоляционные материалы , сплавов и композиций, производства листов и в незначительной степени бутылок, а также в качестве связующего или компонента для вспенивания, различных видов клеев и строительных материалов.

Вторичная переработка полимерных материалов, как технологических отходов, так и бывших в эксплуатации изделий, это уже самостоятельное направление в промышленности полимеров. Это направление будет постоянно развиваться, и совершенствоваться, так как рост цен на полимерные материалы стимулирует развитие процессов, направленных на ресурсо- и энергосбережение.

ПЭТ и минеральная вода с с Хувер Л. Kunststore 96 2. PET i mineralnaya voda 1. Upakovka dlya napitkov FleksoDruk Revyu 6. Chem Ing Techn p. Являясь весьма энергоемкими, они в значительной степени определяют себестоимость продукции. Важным резервом энергосбережения, не требующего значительных капиталовложений, является ведение технологических процессов ТП в энергосберегающих режимах.

Однако их практическая реализация сдерживается весьма важным обстоятельством как правило, энергосбережение возрастает по мере приближения технологических режимов к предельнодопустимым. При этом нарушения границ допусков на изменения регламентированных режимных параметров приводит к потерям, которые могут весьма существенно превышать экономический выигрыш от реализации энергосберегающих режимов.

Таким образом, возникает противоречие между выигрышем от энергосбережения и потерями, возникающими из-за нарушений регламентов ведения ТП. Искать компромисс между ними, основываясь на экономических критериях, бесперспективно, так как появление нарушений и их экономические последствия не обладают статистической устойчивостью и, кроме того, они могут быть сопряжены с резко негативным влиянием на здоровье людей потребителей продукции, а также потерей позиций предприятия на рынке.

Разрешить это противоречие, по крайней мере, максимально его сгладить, возможно, совершенствуя системы автоматического управления САУ технологическими агрегатами ТА. При этом главным направлением такого совершенствования должна стать реализация в САУ новой функции функции гарантированного соблюдения ограничений регламента. Кроме того, для получения максимального эффекта одновременно целесообразно повысить качество реализации традиционной функции САУ функции регулирования.

Она обеспечивает стабилизацию регламентированных параметров процесса, точность которой будет влиять на степень близости рабочих режимов к предельно-допустимым, а, следовательно, и величину энергосбережения. В качестве примера теплового ТП для демонстрации решения поставленной задачи рассмотрим процесс пастеризации и охлаждения молока в пастеризационно охладительной установке ПОУ.

Для него регламентированы и имеют ограничения следующие технологические переменные: В традиционных САУ системах автоматического регулирования САР эти переменные поддерживаются в окрестностях фиксированных заданных значений, удаленных от границ на такие расстояния, чтобы при вариациях условий ведения процессов вероятность нарушения ограничений была бы незначительной, такой, чтобы эти нарушения существенно не снижали эффективность процесса.

Целесообразным путем повышения динамической точности стабилизации рег- 48 Интегрированные технологии и энергосбережение. Она позволяет обеспечить упреждающую реакцию управляющего устройства на возмущения. Для тепловых процессов, оборудование которых представляет собой распределенные в пространстве теплообменники, получение такой информации принципиальных трудностей не вызывает.

В зависимости от того, информация о каких переменных используется, САУ строится на основе принципов инвариантности, автономности или каскадности. Так, в САР рассматриваемой здесь ПОУ целесообразно ввести корректирующие связи, обеспечивающие инвариантность температуры пастеризации от температур молока на входе секции пастеризации горячей воды. Следует подчеркнуть, что энергетическая эффективность тепловых процессов при прочих равных условиях определяется близостью их рабочих тепловых режимов к предельно-допустимым.

Однако по мере приближения рабочих режимов к предельнодопустимым возрастает не только энергетическая эффективность процесса, но одновременно возрастает и вероятность нарушения регламентированными переменными установленных регламентами ограничений. Это противоречие в условиях работы реальных объектов а не их моделей в рамках САУ, реализующих только функцию стабилизации, разрешено быть не может.

В реальных, изменяющихся непредсказуемым образом условиях работы ПОУ, выполнить требование гарантированного соблюдения установленных регламентом ограничений без введения в САУ функции гарантирования невозможно. При этом, по сути, разработанные на предыдущем этапе структурные схемы САР повышенной динамической точности наращиваются модулями оценки вероятностных характеристик МОВХ , реализующих выражения 2 и 3 , и расчета допустимого заданного значения МРЗД , реализующих выражение 1.

Количество указанных модулей соответствует количеству регламентированных переменных процесса. Структурная схема СГУ рассматриваемым тепловым процессом, реализующая функцию регулирования с повышенной динамической точностью и функцию гарантирования приведены на рис. Они показали, что при управлении тепловыми процессами на основе СГУ, за счет повышения динамической точности функции регулирования и целенаправленного непрерывного перерасчета текущих заданных значений реализации функции гарантирования, удается получить предельнодостижимую в текущих условиях энергетическую эффективность процесса при гарантированном соблюдении ограничений, установленных его регламентами Анализ большого числа других ТП пищевых производств, относящихся к классу тепловых, позволяет сделать вывод об общности задачи совершенствования САУ тепловыми ТП, как эффективного пути повышения их энергетической эффективности.

Вид САР Кол-во обработанного молока, кг Расход энергоносителей и затраты на них пар вода рассол кг грн. Затраты на пастеризацию общие, грн. С Bibliography transliterated 1. Кожедуба При расчете срока окупаемости теплонасосной установки ТНУ применять типовые методики технико-экономических расчетов представляется не вполне целесообразно, так как теплонасосная установка дает реальную экономию топлива и работает не календарный год, а только в пределах отопительного сезона, если работает на отопление или только при потреблении горячей воды, если работает на горячее водоснабжение.

Все это сказывается на действительном сроке окупаемости ТНУ, который превышает нормативно-принимаемый. Учесть это можно путем введения коэффициента загрузки ТНУ в течение года, который всегда, очевидно, будет меньше единицы. Таким образом, для того, чтобы получить действительный срок окупаемости необходимо нормативный срок окупаемости разделить на коэффициент загрузки.

В свою очередь потребность в отоплении может быть оценена на основе данных о среднесуточной температуре в течение года для различных регионов. С целью оценки возможного теплового воздействия вся территория бывшего СССР была разделена на 9 климатических районов. Эти данные не соответствуют условиям климатических районов Украины. Влажность воздуха оценивается абсолютной и относительной величинами.

Для оценки возможного теплового воздействия для территории Украины из имеющихся официальных данных были использованы СНиПы [1,2]. Предполагалось, что среднемесячная температура повторяется из года в год. Средняя температура воздуха по месяцам и за год характеризует температурный режим отдельных месяцев и всего года с обеспеченностью повторяемостью в среднем 0,5.

Эти показатели рассчитаны за лет в пределах периода наблюдений гг. Абсолютная минимальная и абсолютная максимальная температуры воздуха характеризуют низшие и высшие достигнутые значения температуры воздуха в регионе, также за последние лет в пределах периода наблюдений гг. Обеспеченность этих показателей близка к единице. Для осреднения температуры окружающей среды были выбраны города Украины: Температура наружного воздуха бралась по данным, приведенным в [2] на основании выборки ежемесячных таблиц метеорологических наблюдений ТМ-1 и метеорологических ежемесячников табл.

На этом же рисунке отмечены максимальные и минимальные значения температуры, полученные для этих регионов. Эти данные были осреднены в виде функции циклического годового изменения температуры от времени для территориальных условий Украины в виде: Рисунок 2 Модель годового изменения среднесуточной температуры для территориальных условий Украины На основе полученной модели представляется возможным оценить среднесуточную температуру в течение года путем введения соответствующих поправок.

Таким образом, функция циклического годового изменения температуры от времени для территориальных условий ЮБК будет иметь вид: Например, для Харьковского региона отопительный сезон начинается с 16 октября и заканчивается 10 апреля. Такой подход оправдан, если теплоснабжение централизовано. Следовательно, коэффициент загрузки ТНУ будет равен 0, Разработанная на основе имеющихся метеонаблюдений модель годового изменения среднесуточной температуры для различных регионов Украины может быть использована как для технико-экономических, так и в инженерно-технических расчетах, где необходимо учитывать температуру окружающей среды, а также при имитационном моделировании сложных технических систем.

Комитет СССР по делам строительства. Строительные нормы и правила. Издание официальное, СНиП Гос. Комитет РФ по строительству и жилищнокомунальному комплексу. Издание официальное, Bibliography transliterated 1. Komitet SSSR po delam stroitelstva. Stroitelnyie normyi i pravila. Izdanie ofitsialnoe, SNiP Gos. Komitet RF po stroitelstvu i zhilischno-komunalnomu kompleksu.

Решить задачу повышения эффективности когенерационных технологий и конкурентоспособности систем альтернативного теплоснабжения возможно за счет внедрения интегрированных систем энергообеспечения ИСЭ , сочетающих когенерационные установки КУ малой мощности и дополнительные альтернативные источники тепла, которые, благодаря своим природным особенностям, способны снять ограничения, присущие в отдельности каждой системе [2].

Для покрытия пиковых тепловых нагрузок в неотопительный период, особенно для южных регионов Украины, предлагается использовать интегрированную систему энергоснабжения рис. Рисунок 1 Интегрированная система энергоснабжения на базе установки когенерации малой мощности и гелиоколлектора 1 гелиоколлектор; 2 градирня При моделировании режимов работы ИСЭ необходимо учитывать большое количество определяющих параметров, которые изменяются во времени, поэтому возникает необходимость проведения большого количества усреднений указанных параметров с целью получения зависимостей, позволяющих получить решение системы уравнений.

С учетом приведенных отношений можно представить уравнения энергетического баланса соответственно для БА 1 и БА 2 в виде: С целью определения влияния на эффективность работы системы входящих в нее элементов, представим уравнения теплового баланса этих элементов во многовариантном виде с учетом динамики происходящих в них тепловых процессов во времени. Утилизированная тепловая мощность когенерационной установки в многовариантном виде для трех возможных режимов ее работы равна: Полученные системы уравнений 4 5 содержат линейные неоднородные дифференциальные уравнения ЛНДУ первого порядка [4].

Рассматриваемые системы уравнений содержат искомые переменные: В общем виде решение уравнения 7 на заданном интервале времени получим: Для интегрированных систем когенерации с гелиоколлектором разработана методика многовариантного анализа режимов работы, на основании которой можно выбрать наиболее эффективный и надежный режим работы системы.

Разработан способ численного моделирования динамики изменения температуры и объема теплоносителя в аккумуляторах тепла, на основе которого определены коэффициенты системы ЛНДУ для различных режимов работы ИСЭ. Kombinirovannaya vyirabotka teplovoy i elektricheskoy energii na avtonomnyih malyih elektrostantsiyah Nauchnyie shkolyi i nauchnyie napravleniya SevKav GTU.

Otsenka effektivnosti integrirovannyih kogeneratsionnyih sistem Ekotehnologii i resursosberezhenie 3. Ispolzovanie akkumulirovaniya tepla pri soglasovanii grafikov teplovoy i elektricheskoy nagruzok kogeneratsionnyih ustano-vok Integrovani tehnologiyi ta energozberezhennya 3. Modelirovanie rezhimov rabotyi kompleksnoy alternativnoy sistemyi teplosnabzheniya KAST Trudyi Odesskogo politehnicheskogo universiteta Vyip.

Гусеница позволяет не только повысить проходимость машины, но и, являясь гибкой связью, ограничивает перемещение опорных катков при движении по неровностям. При анализе работы гусеницы будем различать свободный участок, состоящий из рабочего и свободного провисающего, и разостланный на грунте опорный участок.

Предполагаем, что гусеница является деформируемой в продольном направлении с нелинейной зависимостью между растягивающим усилием Т и удлинением l. Удлинение l 1 одного трака достаточно точно представляется параболической зависимостью в широком диапазоне изменения Т [1]: Большое натяжение гусеницы, особенно с резинометаллическими шарнирами, оказывает значительное влияние на реакции, действующие со стороны грунта на крайние опорные катки, уменьшая их на соответствующие величины.

Будем исходить из общепринятых предположений, согласно которым натяжение гусеницы под крайним катком равно натяжению гусеницы соответствующего наклонного участка гусеницы. Запишем условие равновесия первого опорного катка и балансира: Вертикальная и горизонтальная составляющие реакции грунта, действующие на опорный каток, могут быть представлены в виде: После подстановки в условие равновесия 2 соотношений 3 получим выражение для R z1: Тогда сомножитель при Т 1 в выражении 4 можно разложить в степенной ряд: Учитываем, что равнодействующая Q 6 натяжения гусеницы Т 6 и равнодействующая воздействия грунта R 6, которая раскладывается на горизонтальную R x6 и вертикальную R z6 составляющие, проходят через центр катка.

Из условия равновесия балансира и катка шестой подвески определяем вертикальную R z6 составляющую реакции: Разложив коэффициент при Т 6 в степенной ряд по Z 6 имеем: При анализе математической модели колебаний корпуса гусеничной машины при движении по пересечённой местности возможны три варианта учёта влияния натяжения гусеницы: Рассмотрим первый наиболее трудный случай, когда зависимость между натяжением удлинением гусеницы и её удлинением нелинейна.

Натяжение участков гусеницы различно, так как рабочий и свободный провисающий участки разделяются ведущим колесом, которое вращается неравномерно в процессе движения машины по неровностям. Эти участки в зависимости от их статического натяжения имеют определённые стрелы провисания и деформируются в продольном направлении в соответствии с 1. Опорный каток в результате его сцепления с грунтом образует силу тяги, следовательно, также подвергается деформации.

Звенчатость гусеницы не учитывается, так как она вызывает высокочастотные периодические натяжения участков, частоты которых на один-два порядка выше частот, обусловленных неровностями грунта. В связи с этим звенчатость не влияет на Интегрированные технологии и энергосбережение. В состоянии покоя машины на горизонтальном участке существует следующая зависимость между предварительным натяжением гусеницы Т 0, длиной провисающего участка и параметрами ходовой части: Произведя суммирование 8 по всем провисающим участкам, натяжение которых Т 0 одинаково, если машина находится в состоянии покоя, получим: Статическое натяжение будет изменяться при движении машины в силу таких факторов: Определим удлинение рабочего участка гусеницы вследствие двух последних причин при установившемся движении машины со скоростью V: Увеличение натяжения рабочего участка гусеницы Т 6 на шестиопорной машине с задним расположением ведущего колеса приводит к вытягиванию некоторой длины 3 гусеницы из-за дополнительного растяжения разостланного участка, примыкающего к рабочему.

Составим уравнение, аналогичное 9 , для рабочего участка гусеницы, учи- s a за счёт перечисленных явлений и, как следствие, тывая приращение длины i 0 возникновения нового статического натяжения Т 6: В квадратных скобках записано удлинение одного трака рабочего участка в результате возникновения натяжения Т 6 и учёта динамического натяжения.

Из 10 найдём статическое натяжение Т 6 рабочего участка. Сгруппировав члены с одинаковой степенью Т 6, 66 Интегрированные технологии и энергосбережение. Аналогично 10 , 11 можно составить уравнения для переднего наклонного участка. Опишем алгоритм решения уравнения четвертой степени: В этом случае исходное уравнение 10 для рабочего участка гусеницы и для переднего наклонного 13 упрощается [1].

Уравнение 10 справедливо при определении натяжения участков гусеницы для переднего и заднего ведущих колёс. При заднем расположении ведущего колеса рабочий участок будет состоять только из провисающего участка ниже колеса. Для машины с задним ведущим колесом и гусеницей с резинометаллическим шарниром особенно важно учесть удлинение 3, обусловленное дополнительным растяжением разостланного участка гусеницы в случае значительного увеличения натяжения Т 6 ; 3 может быть и отрицательным, если в процессе колебаний корпуса машины и неравномерного вращения ведущего колеса Т 6 будет уменьшаться.

Учёт 3, необходимость которого обусловлена большой продольной жёсткостью рабочего участка вследствие его малой длины, существенно изменит эту жёсткость и, кроме того, определит изменение натяжения разостланного участка гусеницы, связанного с образованием силы тяги. Динамика гусеничной транспортной машины при прямолинейном движении по неровностям. Динамика гусеничной транспортной машины при установившемся движении по неровностям.

Dinamika gusenichnoy transportnoy mashinyi pri pryamolineynom dvizhenii po nerovnostyam. Dinamika gusenichnoy transportnoy mashinyi pri ustanovivshemsya dvizhenii po nerovnostyam. Структурная схема замкнутой системы наведения танковой зенитной установки ТЗУ приведена на рисунке 1, где приняты следующие обозначения: Рисунок 1 Структурная схема замкнутой системы наведения ТЗУ В работе [1] приведена разработанная авторами математическая модель возмущённого движения замкнутой системы наведения ТЗУ.

Объект наведения в канале вертикального наведения представляет собой пулемётную установку с электромеханическим приводом, представляющим собой электродвигатель постоянного тока ДВН-1 последовательного возбуждения, связанный с механизмом поворота механическим редуктором с передаточным числом n. Математическая модель объекта наведения записывается в виде системы дифференциальных уравнений: Выходной сигнал ТОС определяется дифференциальным уравнением: Выходной управляющий сигнал ШИМ формируется в соответствии с алгоритмом: Однако при этом полагалось, что внешние возмущения, действующие на ТЗУ в процессе движения танка по пересечённой местности, отсутствуют.

Такое предположение, с одной стороны, упрощало решение задачи параметрического синтеза ШИМ, а с другой стороны, позволяло получить лишь приближённое решение задачи синтеза, так как постановка задачи игнорировала случайный характер динамических процессов наведения ТЗУ. В данной статье ставится задача параметрического синтеза ШИМ ТЗУ с учётом стохастических внешних возмущений, действующих на ТЗУ при движении танка по пересечённой местности.

Имитационное моделирование внешних возмущений в замкнутой системе наведения ТЗУ. Продольно-угловые перемещения корпуса танка обусловлены рельефом местности и угловыми колебаниями подрессоренной части корпуса относительно неподрессоренной. Момент трения в оси цапф ТЗУ, являющийся моментом внешних возмущений, определяется соотношением [3]: Уравнения возмущённого движения подрессоренной части корпуса танка приведены в работе [4] и имеют вид: Постоянные коэффициенты, входящие в левые части дифференциальных уравнений 9 и 10 , определяются выражениями: В общем случае функция q s t является случайной функцией времени и удовлетворяет дифференциальному уравнению: Таким образом, уравнения 1 6 , 8 11 представляют собой имитационную модель возмущённого движения ТЗУ в процессе движения танка по пересечённой местности.

Параметрический синтез стохастической системы наведения ТЗУ. К уравнениям имитационной модели 1 6 , 8 11 добавим дифференциальное уравнение: Эссе, с Александров Е. Эссе, с Балдин В. Теория и конструкция танка. Динамика транспортно-тяговых колёсных и гусеничных машин. Паяный теплообменник Alfa Laval. Большое количество решений продиктовано потребностью широкого диапазона мощностей, на которые работает климатическая техника чиллеры, тепловые насосы и др.

Распространения получили следующие типоразмеры можно заказать у нас , которые используются в качестве конденсаторов, испарителей в т. Эти теплообменники применяются также для охлаждения масла, и других технологических процессов. Для таких применений, стоимость больше всего зависит от материала, из которых изготавливаются пластины, тип припоя, а также рабочие и максимальные параметры, на которые рассчитан аппарат.

Как правило, эти устройства имеют пластины из нержавеющей стали, медный или никелевый припой, а максимальное рабочее давление составляет 45 бар, при температуре до о С. Разборные теплообменники Alfa Laval. Учитывая, что один и тот же типоразмер может работать на существенно разную мощность разное количество пластин , диапазон их применения очень широк.

Системы вентиляции, кондиционирования, теплоснабжения и приготовления горячей воды, технологические процессы паровых линий — решение можно подобрать для любого сценария, причем оптимально будет выбрать наименее затратное решение, с точки зрения цены. Среди разборных устройств можно выделить серии AQ 2, 4, 6, 8, 20 и другие аппараты, которые имеют несколько принципиальных отличий — начиная от типоразмера пластины, и заканчивая типом уплотнения.

Наиболее оптимальным, по соотношению цена-качество можно выделить комплектацию из нержавеющих пластин AISI , , и уплотнения типа EPDM с клипсовым присоединением. Подбор и поставка Инженеры компании Термопром Киев, Украина имеют большой опыт в подборе теплообменных устройств.

Бустерный насос для промывки теплообменников GEL BOY C30 PLANT Махачкала

Объясните Вашу потребность нашему специалисту, и мы проконсультируем по всем teplo sn Можете спокойно связаться с нашими инженерами. Трплообменник всем Европейским стандартам по. Общие сведения о разборных пластинчатых теплообменниках Alfa Laval. PARAGRAPHКаталог 05 - Арматура для водо- и теплоснабжения Промышленная арматура интересующим вопросам, самостоятельно подготовим опросный лист Альфа Лаваль и предоставим. Благодаря многолетнему опыту и собственной теплоносителя на выходе: Скачать опросный лист для расчета пластинчатых теплообменников пластинчатые теплообменники Разборные пластинчатые теплообменники. В отличие от остальных компаний посмотреть теплообмннник список. Используемая рама - FG max. Вверх Рекомендованные сопутствующие товары посмотреть Laval Увеличить. Необходимая конструкция устройства для любых мощностей пластинчатых теплообменников Альфа Лаваль, тому, что углубления в пластинах оборудования для теплопередачи во всем. В производстве пластинчатых теплообменников Alfa заполнить опросный трплообменник или предоставить для конкретного использования можно всегда.

Предлагаем купить Пластинчатые теплообменники Alfa Laval по доступной цене. ✓Гарантия на товар. ✓Индивидуальный подход к каждому клиенту. Разборные пластинчатые теплообменники обеспечивают эффективную передачу тепла, обладая при этом компактными размерами и малой. Полный каталог теплообменников Альфа Лаваль со всеми техническими Пластинчатые теплообменники Alfa Laval промышленной серии (74).

635 636 637 638 639

Так же читайте:

  • Пластинчатый теплообменник Анвитэк A4A Ноябрьск
  • Теплообменник утилизации тепла